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  • 焊接結(jié)果焊接結(jié)果如圖1所示。焊縫外表面平整，在焊縫中間有一道較淺的凹槽，與八焊接時(shí)熔池流動(dòng)方式有關(guān)。八焊接時(shí)熔池中的液態(tài)金屬是從四周向內(nèi)流動(dòng)，中間的金屬向焊縫底部流動(dòng)，形成凹槽，需要在焊縫的外表面添絲蓋面。焊縫內(nèi)表面成形均勻，焊縫內(nèi)部余高小于1.5""??！。如果焊槍置于12點(diǎn)位置，當(dāng)管子轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，熔池重力的切向分量會(huì)大于熔池的表面張力，熔池液態(tài)金屬向下流淌，使焊縫成形不良，易產(chǎn)生駝峰焊道。焊槍置于2點(diǎn)位置^ 40~《&^^^一時(shí)，焊縫成形主要受電弧力、電磁力和表面張力的影響，重力與管壁對熔池的支持力相平衡，對焊縫成形影響不大，焊接參數(shù)容易調(diào)節(jié) 焊接檢驗(yàn) 4.1 X射線探傷檢驗(yàn) 根據(jù)08/1 12605-90《鋼管環(huán)縫熔化焊對接接頭射線透照丁-藝和質(zhì)量分級(jí)》的相關(guān)規(guī)定，對焊縫進(jìn)行檢驗(yàn)。檢驗(yàn)結(jié)果表明，焊縫無裂紋、未熔合、未焊透、氣孔等缺陷，質(zhì)量級(jí)別達(dá)到I級(jí)。4.2焊接接頭拉伸試驗(yàn) 試樣如圖2所示,焊接接頭拉伸試驗(yàn)方法按08 2651-89有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。試樣尺寸170 0101x15 8 01！11。焊接接頭拉伸試樣數(shù)據(jù)如表2所示。 由表2可見，管子的抗拉強(qiáng)度高于其標(biāo)準(zhǔn)要求的520 ^？3。焊件均啟裂于管子的內(nèi)表面焊縫熱影響區(qū)附近，這與管子焊接后焊接殘余應(yīng)力分布有關(guān)。管子的外表面受到殘余壓應(yīng)力，內(nèi)表面受殘余拉應(yīng)力 2煜接接頭拉伸拉伸試驗(yàn) 當(dāng)拉伸時(shí)，管子外表面的殘余壓應(yīng)力抵消了拉伸時(shí)的應(yīng)力，管子內(nèi)表面的殘余拉應(yīng)力與拉應(yīng)力相疊加，使內(nèi)表面拉應(yīng)力更大，加上焊接熱影響區(qū)的抗拉強(qiáng)度差，拉伸時(shí)首先從內(nèi)表面的熱影響區(qū)出現(xiàn)裂紋。4.3焊接接頭彎曲試驗(yàn)焊接接頭的正彎試件如圖3所示，試樣尺寸2001.1111X15！11111X8自。試驗(yàn)結(jié)果表明，焊接接頭的外表面和內(nèi)表面均沒有裂紋，彎曲角150、證明焊件具有良好的彎曲性能，可承受單次較小彎曲半徑的彎曲變形而不發(fā)生開裂。4.4焊接接頭壓扁試驗(yàn)壓扁試驗(yàn)是管子在承受單向壓縮載荷時(shí)所表現(xiàn)出的一種力學(xué)性能，通過對管體的徑向壓縮，考核圖3正彎試件 管材的徑向抗變形的能力，即延塑性和變形抗力。焊接接頭壓扁試樣如圖4所示。試樣的形狀和尺寸應(yīng)符合682649中相關(guān)規(guī)定。下壓量均大于1/3管內(nèi)徑， 壓扁試驗(yàn)后，未發(fā)現(xiàn)裂紋，表明焊接接頭具有良好的徑向變形能力。 5結(jié)論 用不銹鋼活性劑對8頂加厚的304不銹鋼管進(jìn)行平位置焊接工藝試驗(yàn)，制定了最佳的焊接工藝參數(shù)。使用該方法焊件之間不留間隙，不開破口，可以一次焊透，并能單面焊雙面成形。使用活性劑后獲得優(yōu)良接頭的主要原因是:活性劑改變了熔池金屬的表面張力梯度，使得熔池液態(tài)金屬流動(dòng)方向發(fā)生變化，由從中心向邊緣流動(dòng)變?yōu)橛蛇吘壪蛑行牧鲃?dòng),從而使得熔深增加熔寬變窄，形成較窄焊縫，再加上焊縫整體的熱輸入減小，焊道層數(shù)減少等，形成了優(yōu)良的焊接接頭。突破了傳統(tǒng)管道焊接的焊接工藝,為管道焊接提供了 一種高效率，低耗材，低成本的焊接方法。焊接性檢驗(yàn)表明焊縫外表面平整，內(nèi) 表面成形均勻、焊縫內(nèi)部余高小于1.5 ！！101，焊縫經(jīng)X 射線探傷檢驗(yàn)、拉伸試驗(yàn)、彎曲試驗(yàn)、接頭壓扁試驗(yàn)等檢驗(yàn)均為合格
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